便攜式L波段微波輻射計的設計與特性

一體式式L頻譜微波加熱計的開發與性（轉譯自Portable L-Band radiometer (PoLRa): Design and Characterization；Derek Houtz , Reza Naderpour an反射d Mike Schwank） 

內容提要：介紹了一種適用于地面遙感或無人機測繪的輕質量、小體積雙偏振L波段輻射計。在ESA土壤濕度和海洋鹽度(SMOS)和NASA土壤濕度上有突出的應用主被動(SMAP)衛星的L波段輻射測量可用于反演環境參數，包括土壤濕度、海水鹽度、雪中液態水含量、雪密度、植被光學深度等。介紹了氣隙貼片陣列天線的設計和測試，并顯示可提供37°的3db全功率波束寬度。我們提出了射頻(RF)前端設計，它采用直接檢測架構和平方律功率檢測器。使用兩個內部參考校準，包括在環境溫度下的匹配電阻源(RS)和主動冷源(ACS)。射頻(RF)前端不需要溫度穩定，因為通過天空測量表征ACS噪聲溫度。介紹了ACS的表征過程。在1 s積分時，輻射計的噪聲等效Δ (Δ)溫度(NEΔT)為~0.14 K。天線總溫度不確定度范圍為0.6 ~ 1.5 K。

1. 的介紹

星載Lk線(1 – 2GHz)徽波普及計的近現代黃金時代早在歐洲其他國家航空運輸工業局(ESA) 2020年土質干氣溫和海洋生物含鹽量遙感通信衛星信號(SMOS)[1]。緊隨之后的是USAguo家航空運輸航空運輸工業局(NASA)的Aquarius遙感通信衛星信號[2]和土質干氣溫主動地式主動遙感通信衛星信號(SMAP)[3]。Lk線普及在測量常見發現在1400-1427 MHz的受自我保護頻段。研究背景該k線的雙偏振徽波色度溫度，以經驗證了土質干氣溫[4,5]、湖面含鹽量[6]、水土流失磁學的深度[7,8]、雪液水[9]、雪密度計算公式[10-12]、土質凍解/快速解凍[13,14]和海冰壁厚[15]等環境情況下性能指標的反演。

近地表L波段輻射測量，如便攜式L波段輻射計(PoLRa)，允許來自多個平臺的高空間分辨率的L波段輻射測量。緊湊和輕質量的設計允許在無人駕駛飛行器(UAV)或無人駕駛飛機，輪式車輛或固定在塔，桿子或建筑物上使用。無人機安裝的PoLRa能夠提供幾米(<10米)的地面分辨率。

來源于無人問津機的L股票波段反射計以經在已經的論文參考文獻[16,17]中獲得得知。這五種軟件系統都無法提供數據雙極化離zui低開無線天線工作溫度，而這類工作溫度面對已加入的查找數學實體模型(如Tau-Omega (TO)[18,19]或Two-Stream (2S)導彈發射)并不是是實體模型(EMs)[5]。

PoLRa是一種直接探測輻射計，提供校準的雙極化L波段天線溫度，在1 s積分時分辨率為~0.14 K，根據積分時間和輸入天線溫度的不同，總不確定度在0.6-1.5 K之間。PoLRa采用雙2 × 2貼片陣列天線，帶有氣隙襯底，具有高增益和低歐姆損耗。天線溫度校正方案允許校正相對較寬的天線功率37°全波束寬度?3db靈敏度。該校正將天線方向圖與模擬的角度相關的面亮度溫度進行卷積，同時還考慮了幾何性質在偏離軸視角處引入的偏振混合(參見附錄[20])。PoLRa是一個研究型的輻射計系統，本文演示了它的特性。

上邊幾節簡紹擴散計設施配置、基本特征、系統化結局和理論依據。設施配置例如擴散計、電子元器件儀器和wifi全向天線。分析方法例如擴散計的分辯率和穩定的性、效準和不認定度。系統化結局例如通過無人問津機的wifi全向天線氣溫預估和土囊含水率檢索系統。 

2. 硬件設備

下列各小節將解釋PoLRa的網絡設備組成部分，屬于微波射頻web前端、后臺開發和無線。 

2.1 rf射頻最前端

PoLRa是一種直接探測輻射計，具有三個模擬濾波級，其中一個在第1個放大器之前。前端濾波器對于防止射頻推斷(RFI)信號使低噪聲放大器(LNA)飽和至關重要[21]。輻射計使用兩個內部校準噪聲源作為參考，包括環境溫度下的匹配電阻源(RS)和主動冷源(ACS)。一個四端口低損耗射頻開關在兩個校準源和兩個(垂直和水平)極化天線之間切換。溫度傳感器監測參考噪聲源以及天線和電纜的物理溫度。經過多次濾波放大后，射頻信號由線性平方律功率檢測器檢測。

射頻前端框圖如圖1所示。濾波器是陶瓷諧振器濾波器，兩個LNA 級提供了~70 dB的總增益。射頻組件目前通過同軸電纜線路和SMA型連接器連接。RF組件可以與微帶或共面波導連接，從而允許在單個印刷電路板(PCB)上實現整個RF前端。單個帶通濾波器的實測響應如圖2所示。

前端損耗或噪聲系數(NF)由第1個LNA之前的組件驅動，并決定輻射計系統噪聲溫度，從而決定輻射分辨率。由于PoLRa所要求的輕質量和小體積，使用大的低損耗諧振腔濾波器是不切實際的。四口射頻開關、隔離器和陶瓷腔濾波器的插入損耗分別為1.3 dB、0.2 dB和2.1 dB。第1個LNA的NF為0.6 dB，由于所有連接器和SMA部分約0.8 dB，存在額外的損耗。從交換機到包括第1個LNA的NF為5.0 dB。輻射計系統噪聲溫度Tsys由以dB為單位的NF計算[22]：

Tref是290k。這對應于Tsys為627 K。

圖1圖示，L中波段電磁輻射計rf射頻(RF)自動化測試和后發現電子技術元器件封裝的框圖。

圖2，用矢量網絡分析儀(VNA)測量濾波器響應:(a)寬帶響應;(b)頻率y軸在保護頻帶附近變焦。

2.2．后端開發及治理

Linux微控制器驅動開關，讀取溫度傳感器，并對模數轉換器(ADC)進行采樣，讀取功率檢測器輸出信號。開關的穩定時間小于1 ms，通常一個完整的校準周期需要~69 ms，其中積分每個開關位置花費16 ms，在四次 ~1 ms的開關位置穩定周期內對4個溫度傳感器進行采樣。ADC的采樣頻率為~ 2kHz和22bit，低通濾波器的RC時間常數為τ≈1ms。由于電池電源的穩定電壓調節，該ADC能夠檢測＜0.01 mV分辨率。

大范圍地擴散計正常運作在5V DC上，額定功率約0.7 A，總額定功率如果低于4W。大范圍地擴散計也沒有主動性體溫管理，這被事實證明沒有相應的，其高達需要的定位精度，可與星載L波長大范圍地擴散計相齊名。相左，他們信任感于ACS的物理上的體溫信任感性的研究方法。3..1節詳情說明了一些功能。3.節還說明了大范圍地擴散計噪音污染體溫的調校時候。 

2.3. 全向天線設汁與研究方法

雙貼片陣列無線節構緊湊型suv，凈重輕，并提拱十分的所指性，以提升合適的地分別率，低后瓣貢獻度和較小的極化串擾。印電源線路板(PCB)貼片陣列食用由氣隙分隔的多個PCB層來提升高增益控制和高福射速率。貼片由印在與貼片同的PCB上的微帶饋電力絡以光滑的小幅度和相位饋電。微帶饋電力絡用同軸紅外探頭饋電，用1m的SMA線纜接到自動化測試互換機。無線由多個機的薄厚為1.5 mm的FR4 PCB結構，中間商連續有6mm的PTFE螺母。PCB接食用增韌尼龍螺栓在螺母和PCB層自動運行。無線總面積為0.6 m × 0.3 m × 9mm。

監控全向定向外置天線和饋電電覽線的電磁學室內溫度，如1如下圖所示。全向定向外置天線的歐姆損失和同軸饋電電覽線的損失是跟據經驗豐富決定的，是 第4節中描敘的ACS優點的那部份。圖3信息顯示了全向定向外置天線在地面上蒼穹校正和無人值守機校正前三天的婚紗照。

圖3，星空估測時進行布置在塔上的貼片陣列wifi天線(a);(b)在飛行器估測時進行布置在多旋翼無人值守機子。

在設計制作的概念方式中，回收利用家用有限責任元磁感應學手機appANSYS electromagnetics Suite對wifi全向全向天線回波損耗量費率做了模仿。整合了饋電力部門絡和補片尺寸規格，減減少了虛擬回波損失費。在wifi全向全向天線跳轉到星空的現象下，用矢量素材手機網絡數據測試儀(VNA)預估回波損耗量費率。wifi全向全向天線的諧振，或zui小回波損耗量費率，對FR4襯底的磁感應相對導熱系數角度刺激性。zui終展現出的設計制作的概念應該很多次升級才可精確性制定特殊PCB出售商具備的FR4相對導熱系數。

利用率ANSYS Electromagnetics Suite有現元小軟件對全向同軸電纜的角有關于工作電壓靈巧度采取了防真。還有就是，使用[23]中文章的話的陽光立交橋具體方法在測試全向同軸電纜工作電壓靈巧度目標方向上圖。全向同軸電纜的追蹤定位使徑向指在馬上陽光zui高天頂角的位子角和仰角。用陽光立交橋法在測試的對應全向同軸電纜目標方向上圖將收獲分析方法為陽光與全向同軸電纜徑向內的總偏角α的函數公式。球體極角θ就會恰巧約等于α時，陽光直接性可以能夠腦頂，但對α的為了響應要在固定φ =｛0?，90?｝內的切成片。陽光立交橋法的參數只現示可以能夠- 6 dB工作電壓電平，畢竟在高偏角地平線越發混亂的花草樹木，和在測試越發不信得過。圖4現示了(a)模仿和在測試的全向同軸電纜回波損耗量，(b)模仿和在測試的全向同軸電纜工作電壓靈巧度圖(歸一化全向同軸電纜收獲)。

圖4，(a)不足元模似和VNA在線估測的無線回波不足;(b)由不足元模似和月亮立交橋在線估測能夠得到的歸一化無線瓦數精確度度圖。

3. 福射計定性分析

下部的小節描術了PoLRa覆蓋計的科學試驗基本特性。第一步，描術了活躍冷源(ACS)定性處理分析全過程；第二，座談會了保持穩定性能處理和覆蓋判斷率；第三方，提出了覆蓋計不判別度的評定。 

3.1．積極主動冷源研究方法

在非溫度穩定的輻射計硬件上使用主動冷源(ACS)，需要確定ACS噪聲溫度對溫度的依賴性。在沒有星系背景輻射的情況下，根據天頂角的不同，天空的L波段亮溫Tsky約為幾個開爾文[24]。銀河系輻射已被證明對天空亮度溫度的影響高達5K或更多[25]，但與[25]中假設的10°天線相比，相對較大的37°天線波束寬度將其減少到不到2K。

兩個極化開關輸入處的噪聲溫度p={H，V｝,Tinp可以被以下式子表達：

式中ap為天線/電纜平均物理溫度Tphy(假設所有天線元件和電纜溫度均勻)下總傳輸路徑(TP)的吸收。請注意，溫度符號上的條形重音在接下來的討論中指的是物理溫度。

以分貝(dB)為單位的Lp是天線和輻射計輸入之間的累積損耗(上面提到的TP)，它考慮了由于非理想天線效率、電纜損耗、適配器和連接器損耗以及不匹配誤差造成的損耗。由于兩種傳輸路徑(TPs)的電纜和天線損耗各自的可變性，我們考慮在每個極化p = {H, V}中不同的損耗Lp。

我們使用天空和環境匹配電阻源(RS)測量，以開關輸入作為參考平面對輻射計進行兩點校準。輻射計增益Gp和輻射計固有偏置(off)噪聲溫度Toffp由下式給出:

式中TRS = TRS為RS的噪聲溫度，如果RS匹配，則等于RS的物理溫度TRS。uRS為RS開關位置測得的探測器電壓，uskyp為天線極化p = {H, V}處開關位置測得的探測器電壓，天線朝向天空。開關輸入端ACS的校準噪聲溫度TACSp為:

如文獻[26,27]所示，ACS參考文獻的噪聲溫度TACSp隨其物理溫度呈線性增加。因此，以下線性模型適用于表示ACS噪聲溫度TACS,modp作為其測量物理溫度TACS的函數，

其中mp和bp分別是線性zui小二乘回歸的斜率(單位為K/K)和偏移量(單位為K)。給定一個理想的開關，因為所有的值都參考開關輸入，所以沒有極化依賴于ACS噪聲溫度，這意味著TACSH = TACSV。我們將此與假定的ACS噪聲與物理溫度之間的線性關系一起使用，以制定成本函數(CF)，通過zui小二乘擬合zui小化并獲得LH和LV的損失:

其中TACSH,i和TACSV,i是由式(5)導出的ACS噪聲溫度，并使用天空測量得到的電壓uACS ,i =。CF中的第1項表示ACS噪聲與其物理溫度的線性關系，第2項表示TACSH = TACSV。利用數值全局zui小查找器zui小化CF以獲得LH和LV。對于理想的測量系統，公式(6)中使用的線性擬合參數mp和bp對于p = {H, V}是相同的，但在實踐中并非如此。為了獲得的與極化無關的ACS線性溫度依賴關系，可以對m =＜mH, mV＞和b =＜bH, bV＞進行兩個極化的平均，這相當于所有TACSp,i值與TACS的線性擬合。圖3a顯示了在達沃斯-拉雷特遙感野外實驗室進行這些天空測量的設置[28]。天線以大約70°高度角朝向南方。在2020年5月7日至8日約11小時的時間內，每隔5分鐘進行一次天空測量。傍晚至夜間(當地時間17:00-06:00)測量是為了zui大化物理溫度范圍，同時也避免太陽侵入天線。我們還使用夜空計算器調查了潛在的銀河系噪聲入侵，并從我們的赤道坐標估計其小于1 K[25]，zui壞的情況發生在測量周期的開始。圖5顯示了物理溫度和測量到的探測器電壓。夜間冷卻期提供了~25 K的溫度變化。請注意，PoLRa上的檢測器是反斜率檢測器，因此較低的電壓對應于較高的絕對功率水平。圖6提供了校準后的冷負荷亮度溫度TACSp,i (TACS)與ACS物理溫度TACS，以及兩個極化的線性擬合線TACS,mod和該擬合線的95%置信區間。表1顯示了成本函數(CF)zui小化過程產生的參數值。

圖5，(a)檢測到的高中物理溫度因素，(b)在天檢測哺乳期間檢測到的探測系統器的最初工作電壓與整天時間段的相互影響。

圖6，主動冷源(ACS) TACS的測量物理溫度與校準的ACS噪聲溫度TACSp,i和線性擬合TACS,mod，用于基于天空測量的ACS特征。虛線表示線性模型的95%置信區間(CI)。顏色條表示在2020年5月7日至8日之間進行每次測量的當地時間。

表1，產自ACS特點的參數設置值。

3.2. 輻射危害計安全穩定

對于輻射計的標稱使用，天線在水平和垂直極化時的溫度使用兩點校準，以內部匹配電阻源(RS)和主動冷源(ACS)為參考。與式(3)(4)相似，輻射計增益G和偏移Toff的計算公式為:

在開關位置p = {V, H}處，在開關輸入參考平面處的噪聲溫度Tinp為:

其中up為天線指向目標場景時，開關在水平和垂直極化輸入口測得的探測器電壓。

能夠在兩條無線天線饋電高壓電纜的末梢額外添加電容符合源來表現覆蓋計的安穩性。覆蓋計從冷發動開端保持衡量約5分鐘左右，在二個間接結構電容源上采用τ = 16 ms積分卡事件。在四種按鈕的選址彼此開啟表示的總事件，在每位的選址(ACS, RS和二個間接結構電容源)對查測器監測16ms，對四種氣溫調節器器監測69 ms。在安穩性檢查中，覆蓋計采用電芯供電設備。

在維持性探測中，對外部適合的電容器源唯一被動地始終維持在場景攝氏度下。假定每個人的微波射頻低壓電纜和適合的電容器源在一樣和不光滑的攝氏度。在測試英文時候中，將電偶攝氏度感知器進行連接到適合的電容器源上，以探測其物理性攝氏度。在預估期間，探測到適合的電容器源輕微的發熱怎么辦(~0.6 K)，機會是由貼近影響計電子無線機有的熱能給予的。

噪音污染等效Δ (Δ)溫濕度(NEΔT)由該適配電阻值源保持穩明確試驗報告研究室確定方式獲取。NEΔT在于于積分查詢精力(τ)，在大家的程序中，它由原史16 ms樣例的尾隨拖動年規范差顯示。所供應的NEΔT值是是超越1000個原史打樣定制的校對全向無線天線溫濕度的規范差別確定方式的。積分查詢精力被實行為與積分查詢精力表示長寬高的尾隨拖動年規范差(多邊形觀察窗口)，往往是16的因數。表2得到了各種不同積分查詢精力下的研究室NEΔT值。圖7得到了H極化電源開關端口設置的測試原史(在τ = 16 ms(綠色)時采集)和整合全向無線天線溫濕度的范本，還有各種原史數據庫的直方圖和高斯曲線擬合。圖7我國史樣例的峰度為3.018，比較敏感高斯區域劃分。

表2，三種極化和其他積分規則用時下進行實驗電磁干擾計燥聲等效Δ (Δ)環境溫度(NEΔTs)表。

圖7，放射性物質計在匹配好電阻器源期間里測定的的噪音污染溫度無線連接到放射性物質計的H表層，采用程序化PoLRa的可靠性分析高性。(a)各不相同積分規則日子τ的的噪音污染溫度日子字段隨源的工具溫度繪制圖。(b) (a)圖甲中原來τ = 16 ms樣例的直方圖和分布區的高斯擬合曲線。

NEΔT也還可以借助工式[29]來進行策略確定:

其中Tsys為2.1節(627 K)中討論的系統噪聲溫度，B為系統的RF帶寬，τ為檢測后積分時間。射頻帶寬由FE濾波器決定，其在1400-1427 MHz范圍內具有27 MHz的3db通頻帶。理論值NEΔT和實驗值見表2。理論值可能略低(~20%)，因為在實驗過程中輻射計的溫度不是全穩定的，并且式(11)中假設的理想矩形濾波器的帶寬高估了實際濾波器的帶寬。實驗確定的NEΔT值確實與各自理論值的趨勢密切相關，這表明輻射計確實是在測量高斯熱噪聲。

外阻源的評均燥音溫暖與評均電學溫暖的差值在H極化口為0.02 K，在V極化口為0.26 K。重直極化服務器網口的較多差別會是是由于電力電纜采暖器不勻稱或溫暖感測器器與內阻值源的熱接觸不不錯形成。鉑熱內阻感測器器的任何時候精度等級規格僅為1K。來注意到這1點，冗余內阻值源(附在H服務器網口上)的自動測量燥音溫暖與感測器器不選定度內的電學溫暖不一樣。 

3.3. 不認確定特殊性

在變量值不相關聯的具體情況下，傳遞機端口號考慮空間圖形校準躁聲高溫的整體不確保度可能用方差公式計算標識為[30]:

其中Δ前綴表示與前一個變量相關的不確定性。測量電壓uRS、uACS、up的系統不確定度ΔuRS、ΔuACS、Δup均為0.01 mV。當通過增益G (~5 K/mV)的乘積轉換為溫度單位時，這些不確定性遠小于TRS, TACS的測量物理溫度ΔTRS = ΔTACS?1K。因此式(12)可化簡為:

中僅：

其中偏導數由式(8)和式(9)代入式(10)計算。在3.1節給出的溫度傳感器不確定度ΔTRS = ΔTACS?1K, ACS RMSE ΔTACS = 0.66 K的條件下，輸入端口p = {H, V}處PoLRa噪聲溫度測量的系統不確定度ΔTinp可由式(13)計算。我們計算ΔTinp的范圍為上，覆蓋50 K≤Tp≤350 K的范圍，用于地面場景的測量。總不確定度ΔTin,totp的測量噪聲溫度在輻射計端口p = {H, V}，然后計算為系統和統計貢獻的平方根和:

系統不確定度ΔTinp和總不確定度ΔTin,totp在圖8中為兩個不同的積分時間繪制。當測量的噪聲溫度大致處于兩個校準參考點(RS和ACS)之間時，不確定度達到zui小，當測量的噪聲溫度需要外推超出校準參考點時，不確定度增加。

額外的不確定性來源，如非線性、失配和隔離[31]，在本分析中被忽略，因為與與溫度傳感器相關的不確定性相比，它們被認為很小。檢測器提供線性估計，元件和開關端口之間的不匹配都測量在?20 dB以下。上述不確定度分析只考慮了影響開關輸入端口p = {H, V}處測量噪聲溫度Tinp的內部不確定源。

當月線在水平面上觀查自燃軌跡時，會會產生30%的不判別性源，也包括不確定的頻射打擾(RFI)。雖然更多近代擴散計zui近安全用高監測率數子后面來減緩頻域RFI，但這些策略確實會出現多余RFI，然而是不wan無yi失的[32]。在時域對樣例做出高斯線性擬合也就是一種相應的RFI查測的方式，如論文[28,33,34]如圖是。此文專題討論的攜便式式L波長擴散計(PoLRa)用單獨查測體系結構，兼有穩固、簡簡單單和低輸出最大功率的總最大功率查測。像擴散計的數子后面已被證明怎么寫其中消耗掉19W[35]，這默默地大于PoLRa安全用的~ 4W。

圖8。估算系統性和總噪音室溫不判斷性是2個多種積分系統事件τ的在線測量噪音室溫的指數函數。

用于檢索地球物理狀態參數的從天線溫度到足跡亮度溫度的轉換也可能需要進行校正，以考慮到天線的相對較大的視場。當以非zui低點入射角觀察地面時，天線平面上的線極化只對應于天線軸線上相同的線極化。在非zui低點角度，來自地面的發射必須進行偏振混合校正;該過程的詳細描述見[20]的附錄a。基于PoLRa的地球物理參數(如土壤濕度)檢索將在未來使用原位土壤濕度傳感器網絡進行驗證。

4. 議論

簡述了一體式式L光波影響計(PoLRa)的結構設計和因素。拿到了圖解的技術設備研討，以關系證明該影響計的操作系統職能完全符合預估，并保證了其噪聲源濕度精確測量不明確度的估量。

即使用到與同一普及計相似性的架構設計制作，但PoLRa的全向天線設計制作，電子技術機器設備簡潔明了，耗電低，料工費作用高，不必相互性室溫管理。可能主要采用了構思的相互性冷源(ACS)定性分析分析步驟，在等你解紹的普及計不所需室溫動態平衡性。借助虛擬仿真的冷天飽和度室溫來定性分析分析ACS嗓聲室溫對期望值業務室溫依據內物理性室溫變化規律的出現異常。某一默認的特點限制接下來對普及計展開完整的的內部效正，而不所需進三步的夜空側量。

企業內部復位的噪音源(RS和ACS)的自動估測方法熱學溫暖表的不設定度是PoLRa讀取服務器端口自動估測方法的噪音溫暖表總不設定度的主要情況其中之一。根據加快溫暖表調節器器的產品質量，就可以加快電磁干擾源計的精密度，但這也想要設計二階不設判定項，如非線性網絡和不連接。與立于通信衛星的無源l頻譜自動估測方法相對，在生態痕跡上自動估測方法的的噪音溫暖表條件的總不設判定值在0.6 K到1.4 K彼此，仍舊很低。隨后，SMOS的不設定度為3k或更大[36,37]，而NASA SMAP電磁干擾源計的不設定度為1.3 K[3]。

PolRa的總質不大于4斤，涉及到擁有怎么裝操作模式，還能夠 怎么裝在無人問津值守賀駛著陸器(UAV)上，如多直升汽車無人問津值守機，又或者還能夠 代替塔架或簡單的桿子上的地表檢測儀器。類似這些放射性物質計也還能夠 怎么裝在另外小轎車上，如長安小型農機拖拉機、小車或汽車上。模式的低輸出功率禁止應用省油的suv型鋰蓄微型蓄電池或長安小型太陽時能鋰蓄微型蓄電池板和鋰蓄微型蓄電池模式參與離網地表應用。類似這些具備著產出成本經濟發展的設汁禁止產出非常多的如此的放射性物質計，這將禁止在廣泛的的在線當中于通訊衛星地表核實為的，或青島滸苔性產出應用于林業和土裝修木建設工程的操作模式。

林果業方向的技術應用應該是因為無人值守機的土壤結構環境水分侵入和綠植含蓄蓄水量繪測。土壤結構環境室內濕度信息查詢適用于智能化澆地體系，業績沖水，限制農飼料農物壓差，不斷提高農飼料農物產油量。綠植含蓄蓄水量檢索式適用于評定農飼料農物健康的實力和農飼料農物完美度，如玉米和五谷雜糧，以制定豐收指征。

由于無人與機器的PoLRa在土家裝木建筑施工工程中的app將屬于得知堤坡和水壩的泄密，、為觀察和建筑施工規化評估報告格式土壤有機質室內絕對濕度。PoLRa明天的的因素應用場景屬于泥石流安全隱患預測分析和避免，、根據雪室內絕對濕度和密度計算的空間勘測來消減雪崩安全隱患。

本文簡紹了PoLRa散發計的硬件系統制作、性能特點、使用的校正和不認定度使用的分析。咱們只分為冷天上的只有三維空間測量，以分析方法主動地冷源(ACS)使用的校正規范。這個簡紹的另一個測量都要在實驗報告室中使用的的。在未來的出版發行物將簡紹使用的PoLRa的地面磁磚和無人售貨機測量，涉及到相應的的工作環境參數設置查閱，這類，分為土體溫濕度和樹木光學儀器強度。

 

5. 結論怎么寫

.我介紹英文一個多種長安小型、輕的品質、低制造費的L光波輻射危害計定制，并打造了定量分析數據來證明格式其性能參數。L光波，頻點zui低的無源守護光波，從1400-1427 MHz，打造對必然媒質的侵入，如土囊和綠植。

按照在多旋翼無組排器上配置一體式式低質量量大范圍地擴散能計，可能滿足~6米或更小的的像素大小。PoLRa還可能非常方便地作為一個通信衛星效驗wifi網絡的面大范圍地擴散能計，或一切色彩飽和度濕度時編碼序列測試，并可能配置在簡略的自動化氣象局站型的的基礎公用設施上。這篇文推薦了該大范圍地擴散能計的設施配置規劃、測量、表現和不來確定度闡述。對于無組排的操作方法和可是開展適用接下來出書物。

給出了直接檢測總功率輻射計的框圖和實測的系統前端濾波器響應。根據前端和第1LNA的級聯噪聲系數，估計輻射計的系統噪聲溫度為Tsys = 627 K。給出了氣隙貼片天線陣設計，并給出了仿真和實測的回波損耗和增益圖。天線的半功率全波束寬度為37?，并且與方位角幾乎對稱，從而產生圓形zui低點觀看像素。

第2節的介紹了主動權冷源(ACS)參照、噪音分貝等效Δ (Δ)體溫(NEΔT)和總電磁輻射未設定好度的本質特征。ACS與數據線和同軸電纜損失系數一齊開展了定性分析，噪音分貝體溫均方根數據誤差(RMSE)為0.66 K。在τ≈1的兌換積分換系統時段內，實驗報告設定好的NEΔT是0.14K, 這與由系統噪音分貝體溫、兌換積分換系統時段和網絡帶寬設定好的理論研究值0.12 K是相符。根據較準視圖和3個極化視圖，1秒的兌換積分換系統時段合理上加起來必須 約4.4秒。來說未來生活由于無人機對戰的操作的，更實現的融合時段約為100ms，代表于總量測時段為480ms，NEΔT為0.4 K。

反射計的總不認定度是控制系統的不認定度和統計顯示數據不認定度影響力的合計。控制系統的不認定度由校秤借鑒不認定度的傳播媒介判斷，而統計顯示數據不認定度等效于NEΔT，如果是積分兌換精力的變量。在觀察比率內，總不認明確在0.6 K到1.4 K兩者，1幾個目標自然生態色彩飽和度濕度中的13個在50 K到350 K兩者。你這個值少于ESA SMOS遙感衛星的反射不認定度，與NASA的SMAP實驗儀器該是。

喜歡仍在關注度南京昊量光電科技的各地要聞媒介軟件平臺，讓我們將不安期推行各樣軟件分享與技巧要聞。

有關昊量光電材料：濟南昊量光電涂料公司子系統化非常有限品牌是光電涂料公司子精準服務專業技術代里商，精準服務還包括特殊脈沖光器、光電涂料公司子配制器、磁學電子器件檢測的系統化、磁學電子器件電子器件等，密切相關用途含蓋了涂料生產造成、光無線通訊、生物體學醫療衛生、專業鉆研、航空航天、量子磁學電子器件、生物體學顯微、云科技感知、脈沖光造成等；其有消費者提供了完整的的系統化裝置，訓練，硬件設備激發技術，系統化激發技術，系統化結合等精準服務。